4
Revista Cientíca
ISSN 2477-9105
Número 18 Vol. 2 (2017)
DESARROLLO DE UN MATERIAL COMPUESTO SOSTENIBLE
CON ADHERENCIA MEJORADA PARA EL REFORZAMIENTO
DE ESTRUCTURAS DE EDIFICACIÓN
Development Of A Sustainable Composite Material With Improved
Adhesion For The Reinforcement Of Building Structures
1
Oscar-A. Cevallos*,
1
Carolina Almache,
1
Darío Tapia
1
Universidad Nacional de Chimborazo, Facultad de Ingeniería, Carrera de Ingeniería
Civil, Av. Antonio José de Sucre km 1 ½ vía a Guano, Riobamba, Ecuador
*ocevallos@unach.edu.ec
R
esumen
A
bstract
En este estudio se desarrolló un material compuesto FRCM (fabric reinforced cementitious matrix)
producido con tejidos de bras de sisal y una matriz de mortero de cemento Portland. Este material se
aplicó en vigas y columnas de hormigón armado a manera de un sistema de reforzamiento, y se analiza-
ron cuatro diferentes técnicas de aplicación del material compuesto con el n de reducir los problemas
de unión que se presentan frecuentemente entre este material de refuerzo y el sustrato. Para evaluar
la ecacia del sistema y su adherencia, un total de 32 especímenes de vigas y columnas fueron some-
tidos a pruebas de exión a tres puntos y de compresión excéntrica, respectivamente. Los resultados
muestran que los elementos de hormigón armado reforzados con los compuestos FRCM exhibieron
un incremento en la resistancia de hasta 71,16 % en columnas y 71,80 % en vigas, respecto a los no
reforzados. Por otro lado, al usar una técnica de aplicación del material compuesto basada en un sistema
de anclajes se alcanzaron capacidades de deformación en las columnas de hasta 61,60 % y en las vigas
de hasta 80,30 %, y se evitó, en todos los casos, su falla prematura ocasionada por la delaminación del
sistema de refuerzo.
In this study, an FRCM (fabric reinforced cementitious matrix) composite system produced with
fabrics of sisal bres and a Portland cement mortar matrix was developed. This material was applied
to RC beams and columns as a strengthening system. Additionally, four different techniques of com-
posite application were analysed to reduce debonding problems that frequently occur between this
strengthening material and the substrate. For assessing the effectiveness of the system and its bon-
ding capacity, a total of 32 specimens of beams and columns were subjected to three-point bending
and eccentric compression tests, respectively. The results show that RC elements reinforced with
the FRCM composites exhibited an increase in resistance of up to 71,16 % in columns and 71,80 %
in beams, compared to non-strengthened elements. More over, when using an anchoring technique
to apply the composites, deformation capacities of up to 61,60 % in the columns and up to 80,30 %
in the beams were achieved, and in all cases, a premature failure caused by the delamination of the
strengthening system was avoided.
Palabras claves: material compuesto, bra de sisal, propiedades mecánicas, reforzamiento estructural.
Keywords: Composite material, Sisal bre, Mechanical properties, Structural strengthening
Fecha de recepción: 21-10-2017
Fecha de aceptación: 01-12-2017
5
INTRODUCCIÓN
El uso de técnicas de reforzamiento y
restauración estructural constituye uno
de los fundamentos básicos dentro del
mantenimiento de una obra civil. Actual-
mente, los materiales compuestos FRCM
(fabric reinforced cementitious matrix)
producidos a base de tejidos y una matriz
cementicia emergen como una nueva cla-
se de material para el reforzamiento es-
tructural y como un potencial sustituto de
los tradicionales materiales compuestos
FRP (bre reinforced polymer) (1). Un
material compuesto es aquel que está for-
mado por dos o más fases o constituyen-
tes que actúan de manera conjunta y soli-
daria (2). En este contexto, los materiales
FRCM están constituidos por una matriz
de aglomerante cementicioreforzada con
una malla o tejido de bras naturales, mi-
nerales o sintéticas (1). Una de las venta-
jas de los materiales compuestos FRCM
es su fácil uso y aplicación, que ocasiona
una mínima alteración arquitectónica en
las edicaciones (3). Este tipo de siste-
mas de reforzamiento debe garantizar un
comportamiento mecánico satisfactorio
y cumplir con rigurosos estándares y es-
pecicaciones para que puedan ser acep-
tados o recomendados en los códigos de
construcción (1,4).
Generalmente, los tejidos de refuerzo
usados en los materiales FRCM son pro-
ducidos con bras de carbono, vidrio re-
sistente a los álcalis (AR) o de polímeros:
polipropileno (PP), polietileno (PE) o al-
cohol polivinílico (PVA) (5). Sin embar-
go, las nuevas investigaciones se orientan
hacia el uso de tejidos de bras naturales
en su producción, lo que ha contribuido a
mejorar la ductilidad de los sistemas de re-
fuerzo y a dar sostenibilidad a este tipo de
materiales (6). Ecuador cuenta con diver-
sas especies de bras vegetales (por ejem-
plo: abacá, sisal —cabuya—, coco, etc.)
que han sido utilizadas principalmente en
la producción textil y artesanal (7); por
lo que estudiar sus posibles usos en la in-
dustria de la construcción impulsaría este
sector económico-productivo. Sin embargo, uno de los prin-
cipales retos que se presentan al usar tejidos de bras natu-
rales en sistemas FRCM es garantizar una unión adecuada
entre el tejido y la matriz y entre la matriz y el sustrato (6,8).
El objetivo de este trabajo fue el desarrollo de un material
compuesto FRCM producido con tejidos de bras de sisal
para el reforzamiento de elementos de hormigón armado.
Adicionalmente se mejoró la adherencia entre el sistema de
refuerzo y el material de sustrato. Para esto, se llevaron a
cabo pruebas de exión en vigas y compresión excéntrica
en columnas, y se consideraron varios métodos de aplica-
ción del sistema compuesto sobre el hormigón.
MATERIALES Y MÉTODOS
Caracterización de los materiales
Para producir los materiales compuestos FRCM se usó
una matriz de mortero de cemento Portland de la empre-
sa Cemento Chimborazo y arena de río de la mina Pe-
nipe (ubicadas en la provincia de Chimborazo), en una
dosicación de 1 : 1,10 (una parte de cemento y 1,10
partes de arena), de acuerdo a las recomendaciones de
la norma INEN-1806 (9). La relación a/c (agua/cemen-
to) usada en la preparación del mortero fue igual a 0,47;
y se incorporó a la mezcla un aditivo plasticante Sika
BV40, en la proporción recomendada por el fabricante.
Los tejidos de bras de sisal fueron obtenidos de los
sacos de cabuya que se comercializan en los mercados
de la ciudad de Riobamba para el trasporte de productos
agrícolas. Para combatir el envejecimiento prematuro
de las bras, las muestras de tejidos fueron impregna-
das con resina poliéster Cristalan 859 producida por
Andercol, siguiendo las recomendaciones presentadas
por Menna et al. (10). En la tabla 1, se presentan los
resultados de las propiedades físicas y mecánicas de los
tejidos de sisal estudiados.
Las propiedades mecánicas de las muestras de materiales
compuestos FRCM se estudiaron mediante pruebas de
tracción y de exión, de acuerdo a procedimientos descri-
tos por Cevallos (11). Las muestras se elaboraron usando
una técnica de moldeo a mano y con tres capas (layers)
de tejidos de sisal impregnados con resina poliéster, mis-
mos que se orientaron con sus hilos longitudinales en
concordancia con el sentido logitudinal de las muestras
FRCM. En este estudio, se decidió el uso de tres capas de
tejido de refuerzo en función de los altos niveles de resis-
tencia a tracción que se desean alcanzar con el sistema de
reforzamiento. Las muestras de materiales compuestos
Cevallos, Almache, Tapia
6
Revista Cientíca
ISSN 2477-9105
Número 18 Vol. 2 (2017)
se sometieron a condiciones de humedad adecuadas para
un curado homogéneo del mortero por un período de 28
días. Los ensayos se realizaron usando una máquina Mul-
ti–Propósito de 50 kN, con una velocidad de carga de 0,5
mm/min y con una precarga de 10 N. El desempeño me-
cánico de las muestras fue el típico observado en este tipo
de materiales, en el cual se pueden apreciar claramente
diferentes etapas que describen su comportamiento, tal
como lo explica Martínez (3) y Olivito et al. (12). En la
tabla 2 se presentan los resultados de la caracterización
de los materiales compuestos FRCM de sisal.
Tabla 1. Propiedades físicas y mecánicas de los tejidos de sisal
Propiedades Unidad
Resultado
promedio
Norma
Número de probetas
ensayadas
Densidad especíca bra g/cm
3
1,441 ASTM-D792-0 10
Masa por unidad de área g/cm
3
394,2 ISO:3374 10
Densidad lineal –TEX g/1000m 763,33 ASTM-D1577 10
Porcentaje de absorción % 54,231 ISO:3344 10
Ensayo de tracción (tejidos impregnados)
ISO:4606 10
Esfuerzo máximo MPa 349,68
Carga máxima N 2222,811
Deformación unitaria máxima mm/mm 0,05
Módulo de elasticidad MPa 8075,735
Ensayo de tracción (tejidos no impregnados)
ISO:4606 10
Esfuerzo máximo MPa 304,659
Carga máxima N 1936,626
Deformación unitaria máxima mm/mm 0,044
Módulo de elasticidad MPa 8739,921
Tabla 2: Propiedades físicas y mecánicas del material compuesto FRCM de sisal
Propiedades Unidad
Resultado
promedio
Norma
Número de probetas
ensayadas
Densidad en estado endurecido g/cm
3
1,83 INEN:198 5
Absorción de mortero en estado
endurecido (28 días)
% 12,32 ASTM-C642 5
Ensayo de tracción
- 5
Resistencia a tracción MPa 7,63
Carga máxima N 6104,89
Deformación unitaria máxima mm/mm 0,047
Módulo de elasticidad MPa 581,01
Ensayo de tracción (tejidos no impregnados)
- 5
Resistencia a exión MPa
Carga máxima N
Deformación unitaria máxima mm/mm
Deexión máxima mm
Módulo de elasticidad MPa -
Muestras de vigas y columnas
Los elementos de hormigón armado
fueron construidos con arena de río de
la mina Penipe y agregado grueso de la
mina Politécnica (minas ubicadas en la
provincia de Chimborazo), en una dosi-
cación de 1 : 1,6: 2,6 (cemento : agregado
no : agregado grueso), con una relación
a/c de 0,70. El asentamiento de la mezcla
de hormigón fresco fue de 7 cm, deter-
minado de acuerdo a los procedimientos
7
Cevallos, Almache, Tapia
descritos en la norma INEN 1578 (13).
Se analizaron un total de 32 elementos
de hormigón armado (16 vigas de sec-
ción 13 cm x 17 cm y una longitud de
1,50 m y 16 columnas de sección varia-
ble de 10 cm x 10 cm y una longitud de
0,85 m) (ver guras 1a y 1b).
Con el propósito de mejorar la adhe-
rencia del sistema de refuerzo, en este
estudio se han propuesto cuatro diferen-
tes métodos de aplicación del material
FRCM (ver tabla 3). El método que se
apunta como “Rugoso” se consiguió
mediante la preparación de la supercie
del hormigón usando un disco abrasivo,
y de esta manera, se produjeron surcos
e irregularidades en el sustrato, las que
se estimaron cualitativamente al tacto.
El método que se denota como “Liso”
no consideró la alteración de la super-
cie del hormigón, y en este caso, solo se
limpió la supercie del sustrato para re-
tirar objetos y/o sustancias extrañas. En
el método que se denomina “Primer” se
aplicó un polímero termoestable sobre
la supercie del sustrato. En el sistema
con anclajes se usaron placas metálicas
y pernos de expansión, que permitieron
sujetar y presionar el sistema FRCM
contra el sustrato. Los anclajes se ubica-
ron en los extremos y zonas centrales de
los elementos (zonas de concentración
de esfuerzos de exo-tracción).
a
b
Figura 1. a) Vigas de hormigón armado, y
b) Columnas de hormigón armado
Métodos de aplicación Codicación
Número de vigas
ensayadas
Número de columnas
ensayadas
Sin Refuerzo FRCM SR 3 (de control) 3 (de control)
Rugoso + FRCM R+FRCM 3 3
Liso + Primer + FRCM L+P+FRCM 3 3
Rugoso + Primer+ FRCM R+P+FRCM 3 3
Rugoso + Primer + Anclajes + FRCM A+FRCM 4 4
Tabla 3. Métodos de aplicación del sistema de refuerzo FRCM
Ensayos de exión y
compresión excéntrica
Con el propósito de simular problemas
estructurales en vigas y columnas, los
elementos de hormigón armado se construyeron con una
armadura de acero insuciente; esto fue vericado de
acuerdo a métodos de diseño establecidos en el código
ACI-318-08S (14) y descritos por McCormac (15). En la
gura 1, se presentan los detalles del acero de refuerzo co-
8
Revista Cientíca
ISSN 2477-9105
Número 18 Vol. 2 (2017)
locado en los elementos de hormigón armado. Para evaluar
el comportamiento estructural de los elementos, las vigas
se sometieron a cargas de exión pura, mediante la aplica-
ción de cargas puntuales en los tercios medios del elemen-
to, y las columnas se sometieron a cargas de compresión
excéntrica que produjeron pandeo por exión. El refuerzo
FRCM se aplicó en la cara de la viga sometida a tracción
(ver gura 2a) y en la cara externa de las columnas que re-
siste el momento ector (ver gura 2b). De acuerdo con la
teoría descrita por Como (16), la carga de compresión fue
aplicada considerando un caso de fuerte excentricidad (ex-
centricidad mayor al 70 %). Tanto los ensayos de exión
como los de compresión se llevaron a cabo en un marco de
pruebas de 50 toneladas, y se usaron diales comparadores
para medir las deformaciones producidas por los esfuerzos
de compresión, tracción y exión, para el caso de las vi-
gas, y las deformaciones producidas por los esfuerzos de
compresión y efectos de pandeo y curvatura, para el caso
de las columnas (ver gura 2).
Figura 2. Configuración de pruebas y reforzamiento: a) Pruebas de flexión a
tres puntos en vigas, y b) Pruebas de compresión excéntrica en columnas
a
b
RESULTADOS
Vigas sometidas a cargas de exión
Las vigas reforzadas fueron capaces de
soportar deformaciones grandes que oca-
sionaron múltiples grietas en el hormigón
desde la zona de tracción hacia la zona de
compresión. Los diales de deformación
ubicados en el extremo inferior de los
elementos permitieron medir las deforma-
ciones a tracción que se produjeron en el
material FRCM, y estos valores se com-
pararon con las deformaciones producidas
en el hormigón en la zona de compresión
(extremo superior de las vigas). El com-
portamiento de los elementos se analizó
en términos de curvas de carga vs. defor-
Figura 3: Comportamiento de las vigas ensayadas a
flexión: a) Curvas de carga vs. deflexión al centro de
la viga, b) Curvas de esfuerzo vs. deformación unitaria
y c) Curvas de carga vs. deformaciones a compresión
y a tracción
Viga
Viga-R+FRCM
Viga-L+P+FRCM
Viga-R+P+FRCM
Viga - Anclajes
Deformación [mm]
SR
R+FRCM
L+P+FRCM
R+P+FRCM
R+P+FRCM+Anclajes
Deformación Unitaria [mm/mm]
Deformación Concreto-SR
Deformación Concreto-R+FRCM
Deformación Concreto-L+P+FRCM
Deformación Concreto-R+P+FRCM
Deformación Acero-SR
Deformación Concreto-Anclaje
Deformación FRCM-R+FRCM
Deformación FRCM-L+P+FRCM
Deformación FRCM-R+P+FRCM
Deformación FRCM- Anclajes
Compresión Tracción Deformación [mm]
9
Cevallos, Almache, Tapia
mación y curvas de esfuerzo vs. deforma-
ción unitaria (ver gura 3). En la tabla 4,
se listan los resultados de las pruebas en
vigas sin refuerzo y se comparan con los
resultados de las vigas reforzadas con cada
método de aplicación del sistema FRCM.
Columnas sometidas a cargas de
compresión excéntrica
Al realizar este tipo de prueba, se obtu-
vieron como resultado deformaciones
por pandeo en las columnas; con lo que
fue posible evaluar la adherencia entre
el sistema de refrozamiento y el sustrato
de hormigón. Los momentos ectores
producidos en las columnas se localiza-
ron en la cara externa del elemento, tal
como se observa en las guras 4a y 4b.
Los resultados obtenidos en las pruebas
de compresión excéntrica se ilustran en
la gura 5 y se resumen en la tabla 5.
Tipo de sistema
Carga
Max.
(N)
Esfuerzo
(MPa)
Def. unitaria
max.
(mm/mm)
Ductilidad de
deformación
(mm/mm)
Reserva de
la energía de
deformación
(J/J)
Energía
absorbida
(J)
Energía de
fractura o
tenacidad
(J/m
2
)
Sin refuerzo 31 950 12 0,145 2,9 7,1 550,4 24 904,5
Rugoso + FRCM 40 433,3 15,1 0,154 4,8 9,2 836,5 37 849,8
Liso + Primer + FRCM 38 410 14,3 0,143 3,8 7,3 737,6 33 376,6
Rugoso + Primer + FRCM 41 100 15,3 0,142 3,4 5,9 780,8 35 328,1
Rugoso + Primer +
Anclajes + FRCM
45 897,5 17,1 0,233 4,5 11,1 1592,5 72 059,7
Tabla 4: Resultados obtenidos en vigas sometidas a cargas de flexión
Figura 4. Prueba de compresión excéntrica en co-
lumnas: a) elemento durante el ensayo, y b) falla del
espécimen
Figura 5. Comportamiento de las columnas sometidas a cargas de compresión
excéntrica: a) Curvas de carga vs. deformación por pandeo, b) Curvas de mo-
mento vs. curvatura, y c) Curvas de carga vs. deformación longitudinal
SR
R+FRCM
L+P+FRCM
R+P+FRCM
Anclajes
Deformación [mm]
SR
R+FRCM
L+P+FRCM
R+P+FRCM
Anclajes
Curvatura [mm
-1
] X10
-5
SR
R+FRCM
L+P+FRCM
R+P+FRCM
Anclajes
Deformación [mm]
10
Revista Cientíca
ISSN 2477-9105
Número 18 Vol. 2 (2017)
Tipo de sistema
Carga
max.
(N)
Deformación
a compresión
(mm)
Deformación
por pandeo
(MPa)
Momento
(kN·mm)
Curvatura
(mm-1x10-5)
Ductilidad de
deformación
(mm/mm)
Reserva de
la energía de
deformación
(J/J
Energía
absorbida
(J)
Sin refuerzo 78 713,3 6,9 8,7 4560,6 18,9 1,37 1,36 330,7
Rugoso + FRCM 84 166,7 7,7 8,5 4636,4 22,9 1,46 1,78 413,7
Liso + Primer
+ FRCM
88 066,7 8 8,7 4574,9 22,5 1,43 1,51 378,5
Rugoso + Primer
+ FRCM
98 690 8,6 8,9 5623,9 23 1,39 1,59 433,3
Rugoso + Primer
+ Anclajes +
FRCM
112 025 8,5 9,9 6273,9 24,1 1,47 2,24 480,7
Tabla 5. Resultados del comportamiento mecánico de las columnas sometidas a cargas de compresión excéntrica
DISCUSIÓN
Al analizar las curvas de carga vs. deformación y los re-
sultados reportados en las tablas 4 y 5, se puede notar que
el uso de un sistema de reforzamiento FRCM de sisal in-
crementa la resistancia en 71,16 %, en las columnas, y en
71,80 %, en las vigas; asimismo, la capacidad de defor-
mación en las columnas se incrementó en un 61.60% y
en un 80,30 % en las vigas. Por otro lado, al comparar
la adherencia conseguida por cada uno de los métodos de
aplicación del material FRCM, el sistema con anclajes se
destacó frente a los otros métodos, proporcionando mayor
resistencia, ductilidad y rigidez en los elementos. Esto po-
dría atribuirse a que los anclajes mejoraron la capacidad de
propagación de las grietas en los elementos y en el mate-
rial FRCM, lo que permitió disipar la energía acumulada
y evitar la falla prematura de los elementos. Al usar un
sistema con anclajes, el material compuesto permaneció
adherido a los elementos sin que se produzcan problemas
de desprendimiento o debonding del material.
En la tabla 5, se muestran los índices de ductilidad de
deformación de las columnas; en este caso, todos los
sistemas de reforzamiento FRCM obtuvieron resultados
muy similares. Esto podría atribuirse a la fuerte excen-
tricidad considerada en este estudio, misma que produ-
jo una elevada acumulación de las tensiones internas en
las columnas durante las pruebas. Las elevadas tensiones
internas ocasionaron la falla de los elementos a niveles
muy bajos de deformación y una vez que fue superada
la carga máxima; este efecto no se manifestó durante las
pruebas en las vigas reforzadas, mismas que exhibieron
una amplia zona plástica en las curvas de esfuerzo vs.
deformación unitaria (ver gura 3b).
Por otro lado, en las columnas reforzadas con los sistemas
Rugoso+FRCM y Liso+Primer+FRCM, los diagramas de
momento vs. curvatura fueron muy similares a los obteni-
dos por los elementos sin refuerzo. Solo
las columnas reforzadas con un sistema a
base de anclajes exhibieron una evidente
mejora en su capacidad de momento-cur-
vatura; estopodría atribuirse a que el sis-
tema FRCM se mantuvo adherido duran-
te toda la prueba y, de esta manera, los
elementos soportaron mayores deforma-
ciones transversales (pandeo) antes de su
falla. Asimismo, los momentos de segun-
do orden, producidos por la carga excén-
trica y responsables del fallo de las mues-
tras de columnas, fueron, en el caso del
sistema Rugoso + Primer + FRCM, hasta
un 18 % mayores que los registrados en
las muestras de control (SR) y las refor-
zadas con los sistemas Rugoso+FRCM y
Liso+Primer+FRCM. Las muestras re-
forzadas con materiales compuestos apli-
cados con un sistema de anclajes fueron
capaces de soportar momentos 27,31 %
mayores que los máximos registrados en
las pruebas de elementos sin refuerzo.
CONCLUSIONES
Los resultados permiten concluir que los
tejidos de sisal podrían ser usados en sis-
temas FRCM con aplicaciones de refor-
zamiento y rehabilitación de elementos
de hormigón armado. Las muestras de
vigas y columnas reforzadas con los ma-
teriales FRCM alcanzaron mayores re-
sistencias y capacidades de deformación
que las muestras de control (sin refuerzo).
11
Cevallos, Almache, Tapia
Los métodos de aplicación Rugoso
+FRCM, Liso+Primer+FRCM y Rugo-
so+Primer+FRCM demostrarontener una
similar capacidad deadherencia entre el
material compuesto y el sustrato. El sis-
tema de reforzamiento Rugoso + Primer
+ Anclajes + FRCM obtuvo los mejores
resultados de resistencia y deformación
en los elementos. Al un sistema de refor-
zamiento con anclajes no se manifestaron
problemas de adherencia entre el refuerzo
y el sustrato, lo que permitió aprovechar
toda la capacidad de reforzamiento de los
tejidos de bras de sisal. Los resultados
alcanzados en este estudio conrman que los materiales
compuestos FRCM producidos con tejidos de bras de
sisal, obtenidos de sacos de cabuya, poseen un gran po-
tencial en aplicaciones dentro de la industria de la cons-
trucción; sin embargo, se deben llevar a cabo adicionales
estudios que involucren, entre otras cosas, la mejora de la
durabilidad de las bras naturales en contacto con matrices
de cemento Portland.
Conicto de intereses
Los autores declaran no tener ningún conicto de intereses
con la ejecución de este estudio.
R
eferencias
1. ACI Committee 549.4R-13 Guide to Design and Construction of Externally Bonded Fabric-Reinforced
Cementitious Matrix (FRCM) Systems for Repair and Strengthening Concrete and Masonry Structures.
Farmington (MI): ACI; 2013.
2. Brandt AM. Fibre Reinforced Cement-Based (FRC) Composites after over 40 Years of Development
in Building and Civil Engineering. Compos Struct. 2008; 86: 3-9.
3.Martínez F. Guía para el diseño de refuerzos de elementos de hormigón armado mediante material
compuesto por mallas de bras minerales embebidas en matriz cementicia (FRCM). [tesis] Santiago
(CL): Universidad de Chile; 2016.
4.Arboleda, D. Fabric Reinforced Cementitious Matrix (FRCM) Composites for Infrastructure Streng-
thening and Rehabilitation: Characterization Methods [tesis]. Miami (FL): University of Miami; 2014.
5.Pickering, K. (ed.) Properties and Performance of Natural-Fibre Composites. Vol 2. Sawton (UK);
Woodhead Publishing; 2008.
6.Cevallos OA, Olivito RS, Codispoti R, Ombres, L. Flax and Polyparaphenylene Benzobisoxazole
Cementitious Composites for the Strengthening of Masonry Elements Subjected to Eccentric Loading.
Compos B Eng. 2015; 71: 82-95.
7.Gallegos, S. Obtención de un material compuesto de matriz elastomérica y bra de coco [tesis]. Qui-
to: Escuela Politécnica Nacional; 2011.
8. Dittenber DB, GangaRao HVS. Critical Review of Recent Publications on Use of Natural Composi-
tes in Infrastructure. Compos Part Appl Sci Manuf . 2012; 43(8):1419-29.
9. INEN. Cemento de mampostería. Requisitos. 2.ª rev. Quito: INEN; 2015.
10. Menna C, Aspronea D, Durantec M, Zinno A, Balsamo A, Protaa A. Structural Behaviour of Masonry
Panels Strengthened with an Innovative Hemp Fibre Composite Grid. Constr Build Mater. 2015; 100:111-21.
11.Cevallos O. Sustainable Fabric-Reinforced Cementitious Composites for the Strengthening of Ma-
sonry Elements. [tesis de doctorado]. Arrabat (IT): University of Calabria; 2014.
12. Olivito R, Cevallos O, Carrozzini A. Development of Durable Cementitious Composites Using
Sisal and Flax Fabrics for Reinforcement of Masonry Structures. Mater Des 2014; 57: 258-68.
13.INEN.1578. Determinación del asentamiento en hormigones de cemento hidráulico. Quito: INEN; 2010.
14.ACI Committee 318-08S. Requisitos de reglamento para concreto estructural y comentario. Farmin-
gton (MI): ACI; 2008.
15. McCormac J, Brown R. Diseño de estructuras de hormigón armado. 8.a ed. México: Alfaomega; 2011.
16. Como M. Statics of Historic Masonry Constructions. Berlín: Springer; 2013.